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    基于韧性断裂准则的铝合金板材成形极限预测.pdf

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    基于韧性断裂准则的铝合金板材成形极限预测.pdf

    13 5 Vol. 13 No. 5S  ‹TheChineseJournalof NonferrousMetals2003 M10Oct. 2003cI| 1004 0609 2003 05 1223 04 Ÿ 5 h†‹™K于忠奇, 杨玉英, 王永志, 孙振忠W/, ’  3‹ 3 1ilb9 ‚™K wLSw ift ˜[ 1]aH ill ˜[ 2]aM-K/0 ˜[ 3][S-R ˜[ 4]‹™K4 r bŒ ,“ -ƒt ˜‚  ’  3 H CC,  Ÿ‹ — h†LY12bt M,‹ Ÿ 5‹™K sž1[ 5 9] ,T€5 h†LY12Mcq ˜  o™j n™™K›,iYV L Ÿ5h†‹™K ’Ÿb1 Ÿ 5 P Ÿ 5[ 10]QEf0 RmR Ep dE C 1T Rm, RsY ‹ „r‹ ; E, EfsYr‹M„ r‹M; paC‹  ”b‹ƒ5 H,15 ’  b8s ” MM1‹  ”paC,7 b8s ” d9 , H1v  L ”,‚L‹byN,, e† k4•  Ÿ ’ƒ ‹  ”b†_ ˜ k„{ M ‹M ˜ k, ‹M k“ M†sj40 mm, z4 mm, 0. 7 mmb ˜ k„K  EM†ZE ’‹  ”paC, V[ X› ˜ k  E™V PK qW“db2 L2. 1 ‹ • ”L‹  h†LY12 M ,d 0 1mmbV1 LY12 M †_ ˜ Ÿ , |AZ_0b, 45b, 90b 3Z_ bV1 h†LY12 M †_ ˜ Ÿ Table1 Uniaxial tensile properties ofaluminum alloy LY12 M E / GPa Rs/ MPa K / MPa n r D/ 70. 09 91. 41 356. 23 0. 21 0. 8 192. 2 ˜ n™ L• ”cq ˜ L  • ”j 43. 5mm,j ˜3 mm; 46 mm,˜6 mm;‹  W ,ˆ“ ” |0. 12;HW, 1. 02d 0b k“B“  SD0M1 mm™ Fb o™j n™ L  • ”j  o 99. 5 mm; 104 mm, ˜8mm, „H  { ™ ˜ b l 2002 10 15; 2003 02 20T€e  1973 , 3,p V 3.Y “  ,Wv435Q,W150001; 0451 86413970; E mail yuzhqcn yahoo. com. cn3  ET ‚  E9  K qETA/Dynaform ›b  ”— p, y›5 a† h†‹™Barlat5[ 11]™ T,| R1| m | R2| m r| R1- R2| m r 1 Rm 2T R1, R2sY Kv‹ „Kl‹; R  ‹ ; m „‹ 81 ”, h†, m 8bk™q™q, | 1/ 4†sb   E,B-T T†,‹Kl H™†1 mm 1 m mb  En™VH,‹ S] ˜  HM],i| H “zZ_“ ††› b3.1 ˜ k  ET‹  ”9 m1 U  E†_ ˜ k  Hsƒ,m k“S 1/ 4†sTbVm1 V A, k“  H C Cbm2 U  E ‹M ˜ k  H M†ssƒbVm2 V,M™“ M†s, M  lM™ 3b  T ‹M  ‚Mb|‹ „ r‹M} T 1,9  p 1. 2, C 0. 004 8bm1 †_ ˜ k“  HsƒFig.1 Thickness distribution of sam pleduring uniaxial tension fracturem2 ‹M k“  HsƒFig.2 Thickness distribution of sam pleduring plane strain tension fracture3.2 ™K T 1™K H,| M™ /s™ TCi 1C Eni 1QEiEi- 1 RmR iEp dE 3Dynaform9  B„ _†‹ ‹M} T 3,9 Ci, T 9 „ †Ci \1 H,5  V† 3bcq ˜  C LCj ˜ u,1 ™V uVM 7 P h [ 12]bm3 U ˜  ™ T Lqv ,‹ SD0 84 mm, L j ›9. 0 mmbm4 U  T 3 ™KT, Ci_sƒ,N HKvCi1,j ›9. 2 mm, “j ›;mKo‚, j ˜ u ,7 lo‚ ˜ ubm5 U  ‹sƒb1 m4m5 V A, M™K u bN Vn,T L† zbm6 U  o™j n™ Lqv , Lm3 ˜ qv Fig.3 Photo of draw ing w orkpiecem4 j ›9. 2mm HTFig.4 Predicted result at punch stroke of 9. 2 m m1224S  ‹ 2003 M10m5 j ›9. 2 mm HsƒFig.5 Thickness distribution atpunch stroke of 9. 2 m mm6 n™qv Fig.6 Photo of bulging w orkpiece j ›19. 5 mmbm7 U  T 3 ™KT, “j ›16. 7mm,mBo‚, j ,   26. 5 m m,7 lo‚ ˜ u,    110mmbm8 U N Hsƒ f ƒb1 m7m8 V A, ‹M K u,7 ˜ uM 1 1vBtb  E   14. 8 mm,7 L 14. 5 mmbƒtTV TL† zbm7 j ›16. 7 mm HTFig.7 Predicted result at punchstroke of 16. 7 mmm8 j ›16. 7 mm HsƒFig.8 T hickness distribution atpunch stroke of 16. 7 mm4  ‚ ˜ k ”  EM†ZE ’ ’  Ÿ 5‹  ”,i  Ÿ 5 h†LY12 M cq ˜ „ o™j n™™K› ,L  z†bV 5  zS h†‹™K,] H9 Ÿ 5™ q™Ku/bREFERENCES[ 1] Swift H W . 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T he experiments verify thatt he predicted results are in agreement with the experimental ones, and that the ductile fracture cristerion can predict t he forming limitof aluminum alloy sheet.Keywords sheet forming; ductile fracture criterion; numerical simulation; forming limitI 1226S  ‹ 2003 M10

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