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    超高速纳米陶瓷结合剂CBN砂轮制备与实验.pdf

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    超高速纳米陶瓷结合剂CBN砂轮制备与实验.pdf

    收稿日期 2012 -04 -25基金项目 国家自然科学基金资助项目 50975043 .作者简介 张景强 1983 - , 男 , 陕西汉中人 , 东北大学博士研究生 ; 王宛山 1946 - , 男 , 辽宁沈阳人 , 东北大学教授 , 博士生导师 .第34卷第4期2013 年 4 月东 北 大 学 学 报 自 然 科 学 版 Journal of Northeastern University Natural ScienceVol.34,No.4Apr. 2 0 1 3超高速纳米陶瓷结合剂CBN砂轮制备与实验张景强,王宛山,于天彪 东北大学 机械工程与自动化学院 , 辽宁 沈阳 110819摘 要 将纳米复合材料技术应用于超高速陶瓷结合剂 CBN 砂轮试验研究 , 制备出力学性能和热学性能有明显改观的纳米陶瓷结合剂 . 与普通陶瓷 CBN 砂轮结合剂的实验结果相比 , 纳米陶瓷结合剂在耐火度 、线膨胀系数 、浸润性以及抗折强度上都有着显著优势 , 其砂轮贴片样条抗折强度达到了 88. 23 MPa, 耐火度约为 795 ℃. 以此制备出的超高速纳米陶瓷结合剂 CBN 砂轮 , 不但安全性高 , 而且在对不锈钢 、钛合金 、高速钢几种难磨金属的干磨实验测试中也表现出了良好磨削性能 .关 键 词 超高速 ; CBN 砂轮 ; 陶瓷结合剂 ; 纳米材料 ; 磨损仿真中图分类号 TG 580. 614 文献标志码 A 文章编号 1005 -3026 2013 04 -0588 -06Manufacture and Experiment of Super High-Speed Nano-vitrified Bond CBN Grinding WheelZHANG Jing-qiang, WANG Wan-shan, YU Tian-biao School of Mechanical Engineering & Automation, Northeastern University, Shenyang 110819, China.Corresponding author ZHANG Jing-qiang, E-mail beijixing_2163. comAbstract The nanocomposite technology was applied to the experimental research of super high-speed vitrified bond CBN grinding wheel, and the nano-vitrified bond with markedly improvedmechanical and thermal properties was developed. Compared with traditional grinding wheelvitrified bond, the nano-vitrified bond, possessing the strength of wheel section samples of about88. 23 MPa and refractoriness of 795 ℃, has significant advantages in the refractoriness, thermalexpansion coefficient, invasion and bending strength. This super high-speed nano-vitrified bondedgrinding wheel also showed excellent performance in the experiments of grinding several hard-to-grind materials such as stainless steel, titanium and high-speed steel.Key words super high-speed; CBN grinding wheel; vitrified bond; nano-materials; simulationof abrasion wear超高速陶瓷 CBN 砂轮因其公认的高速 、高效 、高精 、低成本 、低污染 , 应用前景广阔 , 成为近年来世界磨具开发重点[ 1 -2]. 随着超高速磨削技术发展 , 尤其是大功率 、超高转速电主轴的出现使磨床性能有了飞跃发展[ 3], 同时倡导低能耗 、绿色工业宗旨 , 对于超高速陶瓷结合剂 CBN 砂轮的安全性及磨削能力也有了更高要求 . 然而传统陶瓷结合剂砂轮普遍存在耐火度高 、强度低 、烧成尺寸一致性差等现象 , 其性能已无法适应技术发展要求[ 4 -6].经纳米材料学研究发现 , 在微米级陶瓷粉末烧结基体中引入纳米相可抑制晶粒异常长大 , 使组织结构均匀进而起到强化增韧效果 , 改变复合材料的热 、力学性能[ 7 -8]. 为此实验将纳米复合材料技术引入到了超高速陶瓷结合剂 CBN 砂轮开发研究中 , 制备出力学 、热学性能有明显改观的纳米陶瓷结合剂 . 同时结合超高速砂轮结构优化设计 、CBN 磨料性能研究以及纳米陶瓷结合剂制备工艺 , 进行了纳米陶瓷结合剂 CBN 砂轮制备研究 . 而在测试砂轮磨削性能过程中 , 本文采用了普通陶瓷结合剂砂轮无法胜任的干磨加工方式 , 进行了不锈钢 、高速钢以及钛合金 3 种难磨金属材料的磨削性能测试 .1 超高速纳米陶瓷 CBN 砂轮制备1. 1 纳米陶瓷结合剂强化改良机制纳米陶瓷结合剂是以纳米尺寸金属氧化物 、刚性粒子和其他无机粒子为分散相 , 通过适当工艺制备成含有一相纳米尺寸材料的复合体系 . 由于纳米相小尺寸效应 、大的表面积和强界面结合效应等特性 , 会使其具有一般陶瓷结合剂所不具备的力学及热学性能 . 其强化改良机制涉及纳米相抑制晶粒长大作用 , 同时与结合剂生成的内晶核结构强化 、次晶界残余应力强化 、结合剂晶粒潜在纳米化效应 、残余应力引起裂纹偏转及穿晶钉轧过程有关 .1. 2 纳米陶瓷结合剂制备与测试1. 2. 1 实 验采用化学纯原料以 R2O RO -B2O3-Al2O3-SiO2系统为结合剂基础玻璃体系 , 通过添加不同质量分数经粉体分散稳定处理的数种纳米氧化物 平均粒径 50 nm, 其中纳米 ZrO2粒径约 30 nm,质量分数大于 99. 9 进行配料 . 表 1 为包括传统陶瓷砂轮结合剂在内的 4 种结合剂配比 .表 1 4 种陶瓷结合剂配比 质量分数 Table 1 Composition of four types of vitrified bond 编号SiO2 Al2O3R2O RO B2O3纳米 SiO2纳米 Al2O3纳米 ZrO2 其他168. 3 8. 8 14. 9 1. 3263 14. 8 13. 2 5 4356. 5 10. 2 14. 3 5 10 4456 7. 7 14. 3 5 10 3 41. 2. 2 耐火度将冷压定模成型的 20 mm 10 mm 结合剂耐火度流动块放入 R 3 -20 -12 型箱式电阻炉内 , 按照 5 ℃ /min 升温速率加热 , 各结合剂对应耐火度及烧结范围如表 2 所示 . 实验表明纳米陶瓷结合剂烧成温度普遍低于传统陶瓷结合剂40 ℃以上 , 尤其是 4多纳米成分结合剂耐火度已降至 795 ℃, 十分理想 .表 2 4 种陶瓷结合剂耐火度及烧结范围Table 2 Refractoriness and sintering temperaturerange of four types of vitrified bond ℃耐火度及烧结范围 1234耐火度 870 830 810 795烧结范围 50 45 40 401. 2. 3 线膨胀系数对烧结后规格为 37 mm 5. 8 mm 5 mm 的结合剂样条在 GP -3 型高温热膨胀分析仪上 , 以5 ℃ /min 速率加热至 750 ℃, 各温度阶段的膨胀系数如图 1 所示 . 可见纳米陶瓷结合剂热稳定性普遍高于普通陶瓷结合剂 , 其线膨胀系数始终小于普通陶瓷结合剂 . 而且 550 ℃后 , 4纳米陶瓷结合剂线膨胀系数基本上保持稳定在 5. 2 10-6/℃左右 , 与CBN 磨料的线膨胀系数匹配性最佳 .1. 2. 4 微观形貌使用 VHX -1000 型超景深三维显微镜 , 对 4种结合剂试样进行微观形貌的观察对比 , 如图 2所示 . 可见 , 1传统陶瓷结合剂烧结后显性气孔最多 、最大 , 且结合剂内析出较大石英晶粒 , 同时因为线膨胀热应力不均导致气体溢出时对结合剂内部及表面造成了严重破坏变形 . 2纳米结合剂玻璃相较好 , 其中生成了少量尺寸约 300 nm 5 μm条状纳米晶须 .图 1 4 种陶瓷结合剂与 CBN 磨料的线膨胀系数Fig. 1 Expansion coefficient of four types ofvitrified bonds & CBN abrasive相比 , 3结合剂中生成的纳米晶须尺寸更小 ,4纳米陶瓷结合剂的纳米晶须最为细小密集 , 而且纳米相充分地进入玻璃网络结构形成了网状紧致结构 , 这十分有利于提高结合剂的强度与韧性 .1. 2. 5 浸润能力及强度借鉴座滴法原理进行实验测试 , 图 3 为 4 种陶瓷结合剂对于国产 CBN980 磨料的浸润状况对比 . 可见 , 在对于 CBN 磨料的浸润能力方面 , 同样是纳米陶瓷结合剂最好 , 1传统结合剂与磨料结合面上出现多处膨胀裂隙 , 磨料把持能力较差 .985第4 期 张景强等 超高速纳米陶瓷结合剂CBN 砂轮制备与实验图 2 4 种结合剂微观形貌Fig. 2 Micro-morphology of four types of vitrified bond a 1; b 2; c 3; d 4.图 3 4 种陶瓷结合剂润湿状况对比Fig. 3 Comparison of invasive ability for four types of vitrified bond a 1; b 2; c 3; d 4.随后 , 制备了对应的 4 种陶瓷结合剂 CBN 砂轮强度实验条 . 图 4 为尺寸 37 mm 5.8 mm 5 mm 的超高速纳米陶瓷 CBN 砂轮实验砂条在 CMT -4304万能试验机上以预载荷 1 N, 支点跨度 22 mm, 测头下移速度 1 mm/min 时 , 对应的测试抗折强度 .4 种陶瓷结合剂实验砂块的微观形貌如图 5所示 .4砂条玻璃相生成最好 , 从显微镜下呈现出均匀包覆如电镀砂轮金属般的釉色光泽 , 磨料晶型保持完整 , 因此以其制备砂轮磨削性能必然好 .1. 3 超高速陶瓷 CBN 砂轮有限元结构设计分析在制备超高速纳米陶瓷 CBN砂轮之前 , 进行图 4 4 种结合剂砂条对应的抗折强度Fig. 4 Bending strengths of four typesof wheel segments samples图 5 砂条表面超景深三维照片Fig. 5 Surface geograph ultra-depth of field three-dimensional photos of wheel samples a 1; b 2; c 3; d 4.超高速 CBN 砂轮结构有限元优化设计分析[ 9],对于 370 mm 超高速陶瓷砂轮采用双曲线截型钛合金基体 , 取贴片宽度 6 mm、厚度 5 mm、数量为 60 时最佳 . 其在 250 m/s 线速度下旋转时 , 所受拉应力为 19. 36 MPa, 因此要保证砂轮安全 , 砂轮贴片的抗拉强度至少要在 34. 84 MPa 安全回转系数 1. 8 ~2 , 以抗折强度指标衡量 , 则砂轮贴片抗折强度值至少需达到 70 MPa 以上 . 可见传统的陶瓷结合剂强度显然无法承受 250 m/s 线速度旋转下的拉应力 , 只有经过增韧强化的纳米陶瓷结合剂才能满足要求 .1. 4 超高速纳米陶瓷 CBN 砂轮安全性及破坏特征以相应工艺进行纳米陶瓷结合剂砂轮生产制095 东北大学学报自然科学版 第34 卷备 , 在 ALEΠ 型回转机上对砂轮进行线速度375 m/s 约 15 485 r/min 的安全回转测试 , 在延时约 52 s 中内砂轮未出现任何损坏 , 远超出安全检验标准时间 30 s . 图 6a 为实验制备的超高速陶瓷 CBN 砂轮 . 另外对纳米陶瓷结合剂抗折实验砂条的破坏断口进行观察如图 6b 所示 .图 6 制备完成的砂轮及砂条断裂形貌观察Fig. 6 Manufactured CBN grinding wheel andfracture morphology of wheel segment a 超高速纳米陶瓷 CBN 砂轮 ; b 砂条断裂形貌 .从实验砂条的断口破坏处可见 , 纳米陶瓷结合剂砂轮贴片断裂时断口呈絮状而不是如普通陶瓷 CBN 砂轮完全呈玻璃体式脆性断裂 , 而且即使在玻璃体断裂面上纳米陶瓷砂条也呈穿晶断裂模式 , 主裂纹分叉同时形成大量微裂纹导致断裂方向位错 .2 纳米陶瓷 CBN 砂轮磨削能力测试采用实验制备的标记为 14A1 370 20 160 5 6 CBN 170/200 V J 150 型超高速纳米陶瓷结合剂 CBN 砂轮进行不锈钢 304、高速钢 SKH -9、钛合金 TC2 几种难加工材料磨削实验 . 实验条件 东北大学 250 m/s 线速度超高速磨削试验台 ,vs60 ~120 m/s, vw6 m/min, 磨削深度 ap20 ~40 μm, 平面磨削方式 , 并特意采用普通陶瓷砂轮所无法适应的干式磨削方式 , 以此检验被开发陶瓷 CBN 砂轮的磨削性能以及磨削效果 .2. 1 纳米陶瓷砂轮磨削力及比磨削力特点图 7 为以纳米陶瓷结合剂 CBN 砂轮磨削 3 种难磨金属时 Fn, Ft, Fn/Ft与 vs的变化关系曲线 .就磨削力而言 , 纳米陶瓷 CBN 砂轮磨削过程的磨削力小 , 尤其是磨削高速钢时 , 随着砂轮速度上升至 120 m/s 时砂轮所受磨削力还不到原来一半 . 即使在干磨状态 , 以纳米陶瓷砂轮磨削难磨金属时比磨削力已达到一般砂轮磨削普通材料时才能达到的效果[ 10], 特别在磨削高速钢时效果更佳 , 而且其优越性在其使用线速度越高时越明显 .2. 2 纳米陶瓷砂轮磨削区温度对被开发纳米陶瓷结合剂 CBN 砂轮在对 3种难磨材料磨削过程中的磨削区温度进行测量 ,结果如图 8 所示 .图 7 纳米陶瓷 CBN 砂轮磨削力与比磨削力变化Fig. 7 Changes of grinding force and grinding forceratio for nano-vitrified CBN grinding wheel图 8 磨削区温度变化曲线Fig. 8 Variation curves of grinding area temperature可见纳米陶瓷结合剂 CBN 砂轮在 3 种难磨材料各自磨削深度 ap下 , 在对于普通砂轮而言属195第4 期 张景强等 超高速纳米陶瓷结合剂CBN 砂轮制备与实验于违规操作的干磨方式下 , 磨削区温度都不高 . 而且随着砂轮线速度的提升磨削区温度增加缓慢 ,在 vs上升到 100 m/s 左右磨削区温度达到最大 ,之后由于线速度不断增大使磨削力减小 , 导致磨削区温度开始有小幅回落 . 如磨削工艺合理情况下超高速纳米陶瓷结合剂 CBN 砂轮完全可以实现干式磨削 .2. 3 纳米陶瓷砂轮磨削比与磨损量在各自磨削深度下以超高速纳米陶瓷结合剂CBN 砂轮磨削 3 种难磨金属的磨削比如图 9所示 .通过磨削比对比可以看出 , 纳米陶瓷结合剂CBN 砂轮对于难磨金属的磨削比 G 较高 , 随着砂轮速度 vs的提升 , 磨削性能发挥得越好 . 尤其是高速钢的磨削比在 120 m/s 线速度及 40 μm 切削深度下磨削比约为 440. 9, 而钛合金的磨削比也达到了 195. 7, 以 170/200 粒度砂轮而言 , 材料去除率相当理想 . 同时 , 结果反映出纳米陶瓷砂轮的整体磨损量极小 , 而且特别适合在高速以上情况下工作 , 这是由于纳米陶瓷结合剂把持力好 , 砂轮结合剂断裂及磨粒脱落情况大大降低 , CBN 磨粒的磨耗成为砂轮磨损的最重要形式 , 因而砂轮耐磨性更高 .图 9 砂轮磨削比变化曲线Fig. 9 Variation curves of grinding ratio2. 4 纳米陶瓷砂轮磨削表面粗糙度对加工后的工件在 MICROMESURE2 表面轮廓仪上进行粗糙度测量 , 图 10 为对应的 3 种难磨金属在 120 m/s 砂轮线速度下 , 对应的三维轮廓 .由表面粗糙度测量值可知 , 以实验制备的超高速纳米陶瓷结合剂 CBN 砂轮对于难磨金属的加工质量达到了精磨级别 , 尤其是钛合金表面粗糙度 Ra 仅为 0. 244 μm, 磨削质量非常理想 , 其次是不锈钢 Ra 仅为 0. 298 μm. 另外由三维轮廓观察可见 , 在微观尺度内 , 不锈钢与钛合金虽然粗糙度很好但表面毛刺及挤压沟痕较多 , 这是由于其图 10 3 种难磨金属的三维轮廓Fig. 10 Three-dimensional profile a 不锈钢 304, ap 30 μm, Ra 0. 298 μm; b 高速钢 SHK - 9, ap 40 μm, Ra 0. 39 μm; c 钛合金TC2, ap20 μm, Ra 0. 244 μm.材料本身的延展性导致的 , 相反高速钢的纹理较为细腻 . 磨削后的金属表面没有任何烧伤或硬化现象 , 而且在工件表面未发现残留碎屑以及碎裂磨料 , 可见实验所用超高速陶瓷 CBN 砂轮除磨削质量外工艺水平也较高 .3 结 论1 纳米改性物的加入有助于细化结合剂晶粒 , 提高结合剂强度 , 同时能促进结合剂反应能295 东北大学学报自然科学版 第34 卷力 , 从而降低其耐火度 . 另外 , 纳米 Al2O3 10对结合剂的耐火度降低能力不如纳米 SiO2 5 .2 纳米陶瓷结合剂具有传统陶瓷结合剂所无法达到的优良热学及力学性能 . 但值得注意的是 , 因为其烧结范围较窄 , 要求烧结工艺技术更高 .3 通过普通砂轮无法胜任的干磨实验 , 验证超高速纳米陶瓷结合剂 CBN 砂轮的综合性能完全高于普通砂轮 , 因此 , 纳米陶瓷结合剂砂轮更适应于未来超高速磨削技术发展要求 .参考文献 [ 1] Biermann D, Weinert K, Jansen T, et al. 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International Journal of Machine Tools &Manufacture, 2010, 50 698-708.395第4 期 张景强等 超高速纳米陶瓷结合剂CBN 砂轮制备与实验

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